框架模板安装拆除方案和计算书

　　为了保证工程结构和构件各部分形状、尺寸和相互位置的正确，需要模板及其支撑系统具有足够的承载力，刚度和稳定性，能可靠地承受新浇砼的自重和侧压力以及在施工过程中所产生的荷载，因此需要对模板进行设计计算。
　　一、工程概况
　　本工程为五层框架结构，最大层高为3.3m，最大板厚为10cm，最大梁高为0.6m，最长净跨为9m，宽为0.35m，采用自拌砼浇筑，坍落度控制在80mm～180mm之间，木模板、木支撑支设。
　　二、施工准备
　　1、材料：50mm厚松木板刨光，50×100松方，18厚多层板，小头直径不小于80mm的松木支撑，铁钉及Φ48×3 .5钢管，扣配件等材料。
　　2、作业条件，柱钢筋绑扎完毕，验收合格并做好隐蔽验收记录。
　　三、操作工艺
　　1、框架柱为矩形载面，模板采用18mm厚多层板50×100松背方，扣件式钢管柱箍，50×100松方支撑加固校正，柱箍间距为250mm。
　　2、框架梁模板采用50mm厚松木刨光作梁底板，杉木支撑，50×100松木模担，间距800mm；侧模为18mm厚多层板，50×100立档，间距为300，50×100背方，纵横交错。木斜撑。支撑加一道扫地拉杆和两道中间水平拉杆。每道梁下，加连续剪力撑，与地面成45～60角。
　　3、现浇板采用50× 100松方作为主次龙骨支设，上铺18mm厚多层板，主龙骨间距80cm，次龙骨间距50cm，支撑间距80cm，下垫木板和大头楔，并设纵横方向两道水平拉杆。加一道扫地杆。每间现浇面下中部做"十"字型剪刀撑各一道。
　　四、设计计算书
　　矩形梁模板和顶撑计算
　　梁长9米，截面尺寸为600＊350ｍｍ，离地面高3.3ｍ，梁底模板支撑间距为600ｍｍ，侧模板立档间距为600ｍｍ。木材用红松：fe＝10N／mm2 ｆｖ＝1.44N/mm2
　　f m =13N/mm2
　　1.底板计算
　　(1)底板计算
　　抗弯强度验算
　　计算底模承受的荷载:梁的底模设计要考虑四部分荷载,模板自重,新浇砼的重量,钢筋重量及振捣砼产生的荷载,均乘以分项系数1.2,设底模厚度为4mm。
　　底模板自重  1.2×5×0.04×0.35=0.084KN/M
　　砼荷重      1.2×24×0.35×0.6=6.05KN/M
　　钢筋荷重    1.2×1.5×0.35×0.6=0.378KN/M
　　振捣砼荷载  1.2×2.0×0.35=0.84KN/M
　　根据《砼结构工程施工及验收规范》的规定，设计荷载值要乘以Ｖ＝0.90的折减系数,所以q=0.9×7.352=6.62kn/m
　　(2)验算底模抗弯承载力
　　底模下面顶撑间距为0.6米,底模的计算简图是一个等跨的多跨连续梁,因为模板长度有限,一般可按四等跨连续梁计算,查静力计算表得:
　　L=0.6m   L=0.6m   L=0.6m  L=0.6m
　　Ｍmax＝－0.12Lql2= －0.12×6.62×0.62=0.286kn·m
　　按下列公式验算
　　Ｍmax /W n≤kf m
　　Ｍmax/Ｗn=0.286×106/﹛250/（6×402）﹜=4.32N/MM2<1.3×13=16.9n/mm2
　　满足要求
　　(3)抗剪强度验算
　　Ｖmax=0.620ql=0.620×6.62×0.6=2.46KN
　　Ｌmax=3Ｖmax/2bh=3×2.46×103/（2×250×40）=0.36N/mm2
　　Ｋfv=1.3×1.4=1.82N/mm2>0.36N/mm2
　　满足要求
　　(4)挠度验算
　　验算挠度时,采用荷载标准值,且不考虑振捣砼的荷载
　　q'=0.05+3.3+0.17=3.52KN/M
　　WA=0.967×q'l4/100EI=0.967×3.52×6004/﹛100×9×103×（１／12）×250×403﹜=0.37MM
　　允许挠度为h/400=600/400=1.5mm>0.37mm
　　满足要求
　　２、侧模板计算
　　（１）侧压力计算，梁的侧模强度计算，要考虑振捣砼时产生的荷载及新浇砼对模板侧面的压力，并乘以分项系数１．２。
　　采用内部振捣器时，新浇筑的普通砼作用于模板的最大侧压力：
　　Ｆ＝0.22×24×200/20+15×1×1×（2）0.5=42.66KN/M2
　　F=24H=24×0.55=13.2KN/M2
　　选择二者之中较小者取F=13.2KN/M2
　　振捣砼时产生的侧压力为4KN/M2
　　总侧压力q1=1.2(13.2+4)=20.64KN/M2
　　化为线荷载q=0.6×0.9q=11.15KN/M
　　(2 )验算抗弯强度
　　按四跨连续梁查表得:
　　Ｍmax=－0.12ql 2=－0.12×8.36×0.62=kn·m=-0.486
　　钢模板静截面抵抗矩为5.94CM3
　　所以Ｍmax/Ｗh=253×103/5.94×103=81.82mm2
　　A3钢的抗弯强度设计值为200N/MM2>81.82N/MM 2
　　满足要求
　　(3)抗剪强度验算
　　Vmax=0.62ql=0.62×11.15×0.6=4.15kn
　　τmax=3V/2A=3×103/2×1040=5.99n/mm2
　　A3钢抗剪强度设计值为125N/MM2>5.99N/MM2
　　满足要求
　　(4)挠度验算
　　q=0.6×(13.2+4)=10.32kn/m
　　Wa=0.967×ql4/100EI=0.967×10.32×6004/100×2.06×105×26.97×  104=0.24MM
　　[W]=450/400=1.13MM>0.24MM
　　3.顶撑计算
　　钢楞选择直径48×3.5mm的钢管,间距0.6m,在3.6M高度的中间纵横各设两道水平支撑.
　　L0=3.6/3=1.2m
　　i= （I/A）0.5= （12.19×104/4.89×102）0.5=15.79MM
　　λ=L0/i=1600/15.79=101.33
　　(1)强度验算
　　已知N=4.38/2×0.6=1.315KN
　　N/AN=1315/4.89×102=2.68N/MM2<215N/MM2
　　满足要求
　　(2)稳定验算
　　因为λ=101.33 查表得稳定系数 ф=0.628
　　N/фA0=1315/0.628×4.89×102=4.28N/MM2<215N/MM2
　　符合要求
　　4、插销抗剪强度验算
　　N/2A0=7.73×0.75/[2×(3.14×122/4]=7.73×0.75/(2×113)=25.6N/mm2<fv=125N/mm2
　　(4)按最不利因素求受压稳定性计算允许荷载
　　N/xA+BMX/[rxWix(1-0.8×N/NEx)≤f
　　N/(0.487×452)+(1×24N)/{1.15×3862.88×[1-0.8×(N/3862.88)]}≤f=215N/mm2
　　求得允许荷载为N=13.2KN
　　A ─ 套管钢管截面面积(mm2)查表A=452(mm2)
　　Ah ─ 插管钢管截面面积(mm2)查表Ak=357(mm2)
　　x ─ 轴心受压构件稳定系数
　　长细比λ=UL/i2(L为钢支柱长度i2为套管回转半径mm)
　　换算系数U=（1+h/2）0.5 h=I2(套管贯性矩)/I1(插管贯性矩)
　　─ 等效弯矩系数    =1.0
　　Mx ─ 偏心弯矩值 Mx=N.e e=d1/2=48/2=24mm
　　Wix─ 钢支柱截面抵抗矩(mm3)
　　E ─ 钢柱弹性模量(N/mm2) E=2.06×105N/mm2
　　d1 ─ 套管直径d1=48mm
　　d2 ─ 插管直径d2=43mm
　　其余的梁、柱的模板和支撑计算与上述方法相同，在此不作详细计算。
　　fc──木材顺纹抗拉强度设计值
　　fv──木材顺纹抗剪强度设计值
　　fm──木材抗弯强度设计值
　　Mmax──最大弯矩    W──净截面抵抗矩
　　Vmax──最大剪力      τmax──最大剪应力
　　ω──受弯构件挠度    i──回转半径
　　η ──长细比              An──净截面面积
　　ф ──轴心受压构件稳定系数