浅谈高大模板支撑体系的施工技术

关键词：建筑工程；高支模；施工技术 

abstract: construction, high construction speed and modules are safety control key link, it not only to their own quality engineering has great influence, but also will affect personal safety and huge loss of property. therefore, the strengthening of the high mode design and construction has important significance. combining with a project example, the construction technology and high quality control mode is discussed. 

keywords: building engineering; high mode; construction technology 

 

随着城市建设的快速发展，高支模技术的应用越来越广泛。在高支模现浇混凝土施工中，由于设计计算和施工技术措施不当以及地基基础下沉，导致支承系统失稳引起系统倒塌而发生重大伤亡事故的案例近年并不少见。各地建设主管部门都对高支模施工管理非常重视，制定有相关的管理措施。本文通过实例，介绍如何根据施工规范和现场实现情况，采取合适的方案和有效措施，以保证工程高支模施工得到安全、可靠的实施。 

1 工程概况 

某建筑工程一层大堂高8.3m，梁截面尺寸为:400×800，板厚度是130mm；由于工程跨度较大，在此区域内施工极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大事故。本预案针对上述可能发生的高空坠落、模板坍塌及物体打击紧急情况采取了应急准备和响应。 

1.1大堂板、模板 

（1）楼板底模采用18mm厚夹板，支撑系统采用80×80mm的木枋、门式脚手架。 

（2）所有楼板支撑体系均采用两个mf1219+两个mf1217及上下托沿楼板短向布置支模，通过调整底座及顶托的螺栓来满足支模的高度要求。跨距@900mm，排距为900m，两层木枋，上层横楞木枋为80×80mm@450，底层纵楞木枋为80×80mm@1200。剪刀撑在支架四边与中间每隔四排门式架设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置；门架水平拉杆沿高度设置，第一道水平拉杆离柱脚200mm处，4.5m以上部分纵横水平拉杆@1500mm布置一道。 

1.2大堂梁、模板 

（1）梁底模和侧模采用18mm厚夹板，支撑系统采用80×80mm的木枋、门式脚手架。 

（2）作为模板垂直支撑的门式脚手架沿梁纵向方向布置，门式架间距为300mm，根据层高及梁高来考虑，采用三个mf1219和一个mf1209及上下托支模，并通过调整底座及顶托的螺栓来满足支模的高度要求。侧模加竖向加劲板100mm(宽)×18mm间距300mm；梁高超过750mm的应加设对拉螺栓,梁底横楞为三条间隔450mm的80mm×80mm木枋，纵楞为两条80mm×80mm木枋。 

2 大堂支模计算 

高支模系统设计思路：根据高支模系统的特点，因为支模高度大，最容易出现的问题就是垂直支撑构件因为高度大使构件稳定性变小出现压稳破坏导致整体坍塌，其次就是个别局部荷载沉降引起整个受力系统的应力重新分布导致重大事故，根据这两个思路，首先就受力支撑立柱（本例是门式脚手架的钢管立柱）及其水平支撑设置进行计算，然后需要在整体性方面加强。 

2.1计算的已知条件 

梁截面尺寸为400×800，板厚度为130mm；门式脚手架沿梁纵向方向布置，间距是300mm，梁侧模加竖向加劲板100mm(宽)×18mm间距300mm，梁中一道ф14的对拉螺栓，梁底横楞为三条间隔300mm的80mm×80mm木枋，纵楞为二条80mm×80mm木枋。其它同高支模构造。 

3.2楼面模板、梁模板设计 

根据设计图纸，楼板板厚130mm。大堂最大梁截面尺寸为400×800mm。 

（1）底模板验算 

计算简图如“计算简图1”示。 

图2 计算简图 

（2）荷载计算 

①模板自重:1.2×0.018×6=0.130kn/m 

②新浇混凝自重:1.2*[0.8×0.4+(1.2-0.4)×0.13]×24=10.176kn/m 

③钢筋自重:0.8×0.4×1.5+1.2×0.13×1.1=0.652kn/m 

④施工振捣荷载:1.4*0.4×2=0.80kn/m 

⑤施工人员及设备荷载:1.4*1.2×2.5=3.0kn/m(均布荷载) 

f=2.5kn(集中荷载) 

（3）强度验算 

支柱强度验算：n=(f/2+q*l/2)/2=14.762*1/2+2.5/2=8.64kn 

λ=l/i=1800/12.48=144，查表得ф=0.345 

σ=n/фa=8.64*1000/4.24/100/0.345=59.06≤f 

故立柱安全，从此例中可看出l做为主要计算指标，l加大时稳定性急剧降低，高支模中水平横杆间距影响立柱的长细比。 

按四跨连续梁计算，查表得各系数如下: 

均布荷载计算系数: 

km=0.077剪力系数kv=-0.607,挠度系数kω=0.632 

集中荷载计算系数: 

kmf=0.169剪力系数kv=-0.661，挠度系数kω=-0.446则 

m1=kmq1l2=0.077×18.47×12=1.42kn•m 

m2=kmq2l2+kmffl=0.077×13.15×12+0.169×2.5×1=0.42kn•m 

取m2进行验算。 

w=bh2/6=400×802/6=426666.7mm3 

σ=m/w=(1.435×106)/426666.7=3.36n/mm2<[б]=13n/mm2满足要求。 

5.3.4抗剪验算 

v=kvq2l+kvf=0.607×13.15×0.3+0.661×2.5=4.05kn 

τ=3v/2bh=(3×4.05×103)/(2×1000×18)=0.34n/mm2<fv=1.4n/m2满足要求。 

5.3.5挠度验算 

q2=1.2×(①+②+③)=1.2×(0.13+10.176+0.652)=13.15kn/m 

胶合板的弹性模量取e=9000n/mm2 

ω=kω×(ql4/100ei)=0.632×[13.15×3004/(100×9000×300×183/12)]=0.513mm<[ω]=l/400=300/400=0.75mm满足要求。