１．支架扩大基础
上部荷载：N=2600KN 地基承载力：f=110KPa
埋置深度：d=2m 地基土及基础平均重度：△γ=20KN/m
则基础底面积：
Ａ≥N/（f-△γd）=2600/（110-20×2）=37.14m２
根据万能杆件支架及箱梁横向尺寸，取扩大基础尺寸为：
a×a×d=6.5×6.5×1.5m
2．大堤边坡稳定性计算
边坡高度：11.5m 扩大基础宽：6.5m
基础距边坡边缘：1m 坡脚至坡顶水平距离：28m
基础承受上部荷载：N=2600KN 坡面土天然重度：γ=19KN/m3
内摩擦角：φ=100 粘聚力：c=15KPa
2. 1 本计算采用圆弧法分析大堤边坡稳定性。
取滑动圆弧下端通过坡脚A点，上端通过支架扩大基础边缘，半径R为40m，圆心为O。
2．2 取土条宽度b=R/10=4m。
2．3 土条编号：
作圆心O的铅垂线OO‘，铅垂线处为0条，依次向上编号为1、2、3，4，5，6，7，向下编号为-1、-2。
2．4 计算圆弧AB的弧长l：
设AB弦长为L，则有：
sinα/2=L/2R=（11.52+362）1/2/(2×40)=0.472375
所以: α=56.3810
l=56.381×3.14×40/180=39.34m
2. 5 上部荷载分布:
上部荷载2600KN,分布在6.5m宽扩大基础的6、7两个土条上，这里近似取每
个土条上承受1300KN。扩大基础长为6.5m，边坡稳定计算取1m长，则作用在6、7
两个土条上的计算上部荷载为200KN。
2．6 边坡各土条切向力与摩阻力列表计算如下：
编 号 | 土条重量 Qi=γhi/KN | sinαi | 切向力/(KN) Ti=Qisinα | cosαi | 法向力(KN) Ni=Qicosαi | tgφ | 摩阻力(KN) Nitgφ | 总的粘聚力(KN) Cl |
-2 | 19×0.37=7.0 | -0.2 | -1.4 | 0.980 | 6.86 | 0.1763 | 1.21 | 15×39.34=590.1 |
-1 | 19×1.76=33.4 | -0.1 | -3.34 | 0.995 | 33.233 | 5.86 | ||
1 | 19×5.00=95.0 | 0.1 | 9.5 | 0.995 | 94.525 | 16.66 | ||
2 | 19×6.08=115.5 | 0.2 | 23.1 | 0.980 | 113.19 | 19.96 | ||
3 | 19×6.68=126.9 | 0.3 | 38.07 | 0.954 | 121.063 | 21.34 | ||
4 | 19×6.82=129.6 | 0.4 | 51.84 | 0.917 | 118.843 | 20.95 | ||
5 | 19×6.17=117.2 | 0.5 | 58.6 | 0.866 | 101.495 | 17.89 | ||
6 | 19×3.87+200=273.5 | 0.6 | 164.1 | 0.800 | 218.800 | 38.57 | ||
7 | 19×1.28+200=224.3 | 0.7 | 157.01 | 0.714 | 160.150 | 28.23 | ||
合 计 | 497.48 |
| 170.67 |
| ||||
2.7 边坡稳定安全系数计算
K=MR/MT =R(∑Nitgφ+cl)/(R∑Ti)
=(170.67+590.1)/497.48
=1.53(安全)
注:1、本计算未考虑大堤护坡的有利因素。
2、本计算只选择了一个可能滑动面,所求出的安全系数K不一定是最小的，所以选择的滑动面不一定是最危险滑动面，只能作为扩大基础设计时的参考。
